（摘要）廠房下沉，從而產(chǎn)生側(cè)向位移，在對廠房校正前，必須對地基進行處理。由于發(fā)生了位移變化，使廠房的各構(gòu)件積聚一定的內(nèi)力。校正時，鋼柱與基礎(chǔ)脫離開的瞬間，將產(chǎn)生很大的應力矢放，且應力矢放時，不知力的轉(zhuǎn)向，所以無法有目的地控制，只能采取防范措施。
　　關(guān)鍵詞：位移支撐校正
　　
　　１、工程情況：
　　XX廠XX車間廠房為鋼排架結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)為機樁，機樁的直徑為500mm。基礎(chǔ)工程于2005年7月份完工，并按要求作了相關(guān)檢測。該廠房于2006年12月份全部竣工，在此期間，廠房有沉降現(xiàn)象，但沉降量相當小。在2007年5月份開始，連續(xù)43天的降雨，主廠房有一側(cè)部分柱（B軸1～9線）急劇下沉，并使廠房發(fā)生側(cè)位移。其原因是該廠房處于回填區(qū)，且回填深度較大，回填質(zhì)量較差，有的部位還是松填，在-10.00以下有8～12m在松石回填層，根據(jù)鉆探資料（廠房下沉后所作），有的回填石直徑為800mm，并且有較大的空隙（而機樁施工時所提供的地堪資料僅為素十夯填，密實度為0.92）。處理方法：地基基礎(chǔ)采用高壓噴射注漿法和漿托換兩種方法聯(lián)合處理。上部結(jié)構(gòu)恢復采用液壓千斤頂頂升校正。
　　B軸１—9線的沉降表

                                    
　　　　溶出及稀釋主廠房B、C軸1～7線均不同程度向南傾斜，傾斜最大的為1軸線，其1軸線傾斜實測見圖1：

                            
　　
　　
　　圖1
　　2、主要受力情況及處理施加外力情況：
　　由于①軸線下沉及側(cè)向偏移最大，以①軸作為受力情況分析，分析情況如下：
　　永久荷載：
　　B軸1-8列柱結(jié)構(gòu)總量
　　5×7×18＝630M2
　　每層1.22T/M2×3.5層＝4.27T/M2
　　Q樓＝4.27×630＝26901T
　　Q樓＝（0.4×2）×7.85×20+0.9×7.85×12×32.2/1000＝6.8T柱
　　由于鋼柱的柱腳板，柱的節(jié)點板以及支撐、系桿未進行計算，故計算鋼柱重量時乘以2的系數(shù)，則有：Q柱＝6.8×2＝13.6T
　　故每柱承受的重力為Q＝269001/16+13.6＝182T
　　1-8軸總的自重：P＝（2690.1+13.6×16）×1.4＝4070.8T(1.4為取的系數(shù))。
　　MG柱腳＝182×0.452×83.3TM
　　MB柱腳＝182×0.395＝71.9TM
　　① 軸主要受力情況見圖1：
　　經(jīng)過分析，采取如下圖1施加外力處理：
　　圖中要使T為0，故在校正過程中增加P1、P2和T1、T2，主要靠T1、
　　T2的拉力來保證。P1和P2在校正過程中的受力逐漸減小，R、P1、P2、P3、P4、T1、T2、T3、T4均為校正時的外加力，R采用3個320T的液壓千斤頂（1軸采用2個320T的液壓千斤頂），T1、T2利用鋼絲繩固定在地錨上（鋼絲繩選用40）。P1、P2在1～8軸利用鋼結(jié)構(gòu)形成一個穩(wěn)定的鋼架結(jié)構(gòu)體系。P1、P2、P3、P4、T1、T2是用鋼支撐體系控制，其主要控制鋼柱腳在松開螺帽后的水平方向力，是一受拉、受壓體系。
　　在校正過程中，根據(jù)現(xiàn)場情況，B軸1～7線的P2力加在17.32平臺處（即17.32平臺下大梁的中間部位）。B軸1～7線的P1力加在9.00位置。
　　3.廠房柱校正前處理
　　根據(jù)上面受力情況分析和施加外力圖，校正前必須對廠房進行如下圖2處理。
　　                               
　　                                                               圖2校正前加固處理圖
　　備構(gòu)件利用型鋼制作，1～7軸在GZ-1和GZ-2 之間加支撐，使之成為穩(wěn)定系統(tǒng)。
　　4、主要施工工序：

              
     　　
　　5、廠房校正方法：
　　5.1頂升設(shè)備選擇：B軸1-9級均有不同程度下沉，特別是1軸下沈及側(cè)位移最為嚴重，主要校正B軸1～9線。該部分校正主要采用320T液壓千斤頂（選用3倍軸力）。
　　5.2千斤頂?shù)脑O(shè)備：B軸1線設(shè)置4個千斤頂，B軸2～9線設(shè)置2個千斤頂。千斤頂設(shè)置在軸線中上。見圖3：
　　                                     
　　                                                         圖3每柱千斤頂平面布置圖（P1僅1軸設(shè)置）
　　5.3主要頂升順序：在頂升前，必須按設(shè)計變更將各支撐系統(tǒng)施工完，并檢查相關(guān)節(jié)點。在頂升過程中，1～7軸同時頂，最后頂升8～9線，但在頂升過程中，按如下施工順序執(zhí)行：
　　安放千斤頂—1軸頂升20mm－1、2軸同時頂升32mm－5軸同時頂升20mm－5.6軸同時頂升4mm－1、2、3軸同時頂升7mm－1、2、3、4、5、6軸同時頂升52mm－1～7軸同時頂升246mm－軸頂升48mm－8、9軸同時頂升168mm。
　　為使R有支撐點，必須在原有鋼柱上焊接鋼牛腿。
　　廠房柱采取分段恢復，先頂升1～6軸，最后頂升7～9軸。
　　5.4柱腳墊板：將柱底標高頂升到原設(shè)計標高后，利用-400×8×300（為所墊鋼板總厚度，利用不同厚度的鋼板組合疊加而成）的鋼板作墊板，每柱墊4處。在頂升過程中逐漸加鋼墊板，每次所加鋼墊板厚為30mm，當加第二塊時，必須與第一塊進行焊接，直至頂升到原設(shè)計的標高。
　　5.5螺栓接長：廠房接頂升后，原地腳螺栓長度不夠，需加長處理，處理方法采用焊接，為防止在頂升過程中，柱腳板超過原有地腳螺栓后，柱腳在水平方向上來回晃動。故在頂升前，將原有螺栓加長，并在柱底板原預留灌漿孔位置植上M42的螺栓，螺栓長度L=500mm。
　　螺栓焊接接長后，利用磨光機將焊接超出部分磨除掉，使之與原螺栓直徑相同。待頂升完后，再進行綁條雙面焊接。
　　螺栓焊接接長時，需將螺帽卸下，但不能一次卸完后才進行焊接，必須是每顆獨立進行處理，螺栓接長后，加150mm厚的100×100的鋼墊，再安裝螺帽擰緊，當一顆完成后方可進行下一顆螺栓接長處理。
　　圖為最大的沉降量為357mm，故螺栓接長長度統(tǒng)一按400mm考慮。
　　5.6鋼柱頂升施工順序：安放支座→安放千斤頂→松螺帽→頂升→安放墊板→拆除千斤頂。支座在頂升過程中，特別是在松螺帽時，由于集聚的內(nèi)力矢放，將產(chǎn)生很大的力，故在松螺帽過程中必須執(zhí)行；松動對角螺帽→松動中間螺栓的施工流程。使用內(nèi)力得到逐步矢放，以保證結(jié)構(gòu)、施工安全。
　　測量設(shè)備的選用：一臺J2型光學經(jīng)緯儀和1臺S3型水準儀。
　　校正測量：在校正過程中，利用水平儀進行頂升鋼柱的底標高控制，利用經(jīng)緯儀進行豎直方向控制。
　　6、總結(jié)
　　6.1在頂升過程中控制頂升高度和側(cè)向位移恢復記錄，防止超頂和產(chǎn)生反方向側(cè)移。
　　6.2由液壓升斤頂?shù)膲毫Ρ碛嫈?shù)上反應，校正所選用的千斤頂校為合理。320t液壓千斤頂?shù)墓ぷ鲏毫��?－16MPa，而在校正過程中壓力表顯示為7～12Mpa，最初頂升時的壓力表顯示7Mpa，隨頂升高度增加，壓力表的顯示值越來越大，到頂升到位時的壓力顯示為12Mpa。從壓力表的讀數(shù)上反應所選用的液壓千斤頂較安全。
　　6.3在較正過程中以及較正后，對鋼結(jié)構(gòu)的焊縫進行全面檢查。對框架梁的所有焊縫用超聲波進行檢測，對焊縫有裂紋的，利用雙面加角鋼進行加固處理。
　　6.4校正前后以及校正過程中對B軸平面內(nèi)進行觀測，特別是主廠房鋼的變化。從觀測結(jié)果顯示，B軸3線在校正過程中變化較大，其結(jié)果顯示如圖3所示：
　　                                       
　　                                                                                     圖3校正前加固處理圖
　　在校正時，當頂升60mm時，在10.20處變形加大，而柱頂反而減小。經(jīng)考慮，在10.20標高處增加水平系桿（132b），一端采用焊接，另一端采用活動鉸。這樣加固后，校正時未出現(xiàn)較大的變形變化，使頂升較正成功。
　　
　　參考文獻：
　　１、《簡明建筑工程施工手冊》機械工業(yè)出版社
　　２、《機械設(shè)計手冊》化學工業(yè)出版社